u型卡槽鋁合金百科國標外六角螺栓

　　國標304六角頭螺栓生產廠家在炭漿法CIP工藝中，浸出槽是用于礦漿化浸出的，炭漿槽是用于活性炭吸附金的。而在CIL工藝中，地腳螺絲礦漿的浸出和金的吸附是在同一槽中進行的。故通稱浸出槽或炭漿槽。為了進步作業功率、金的浸出和回收率及下降炭的耗費，各國對改善炭漿槽的結構進行了許多研討。如今，用于－0.208mm（65目）或70%～80% －0.074mm（200目）的礦漿，選用低速中心拌和的多爾拌和槽和帕丘卡空氣拌和槽。為削減炭的磨損，菲律賓馬斯巴特（Masbate）選廠等選用包橡膠的雙螺旋槳拌和槽，以下降葉輪尖的速度（圖1）。圖1? 馬斯巴特廠炭漿法工藝流程圖 近幾年，使用于氧化鋁出產多年的軸流式拌和槽，經改善后已成功地使用于炭漿工藝中。軸流式拌和槽有空氣拌和式和機械拌和式兩類。軸流式機械拌和槽（圖2）的中心有一個充氣管，管內裝有一個向下泵的水翼葉輪。因為葉輪呈軸流式和葉輪斷面是曲折的，因此具有葉輪尖速度小、軸流速度大、徑向流速小等特色。中心充氣管壁上有許多小槽，以便礦漿進行小循環。這種槽與其他機械拌和槽的不同點在于有必要使槽內充溢礦漿后才干工作，且槽的高度和直徑之比可達2∶1。美國平森（Pinson）金礦選廠使用的4臺軸流式拌和槽已工作了3年。實踐證明，若中心充氣管的直徑挑選恰當，它的電耗僅為普通機械拌和槽的30%，且固體物料均勻懸浮，活性炭磨損小，金的回收率高，處理了油污染、停電時積砂和耗費問題，而可望成為炭漿廠的首要設備。圖2? 軸流式機械拌和槽

　　一、前言 某大型屬于夕卡巖型高硫復雜銅鐵硫化礦，銅硫浮選工藝經歷了全混合浮選、分步優先浮選工藝到等可?。ɑ蚍Q部分混選）工藝的技術改造。原設計的混合浮選流程不能充分適應礦石性質，藥劑消耗大，浮選指標低，分步優先浮選工藝投入生產約兩年的實踐表明，該工藝較大幅度地提高了銅、銀的指標，但在生產中存在銅粗選堿度較難控制，硫回收率不穩定；吸取分步優先浮選工藝的優點進行等可?。ɑ蚍Q部分混選）工藝的改造，從而在確保銅回收率穩定的基礎上，較大幅度提高了硫回收率，期間，全優先浮選工藝也在工業中進行了短期的試驗性應用。 為了進一步提高指標，經過試驗研究，提出采用銅捕收劑EP開路優先浮選的流程方案。高效選擇性銅捕收劑EP能擴大銅硫礦物之間的浮游差，該礦石經過一段磨礦，銅礦物單體解離度可達到80%-85%，以選擇性銅捕收劑EP對已單體解離的銅礦物進行選擇性捕收，并采用開路優先浮選流程結構，不僅使銅回收率得到提高，而且避免了在中礦循環中硫受到抑制，從而提高了硫的回收率。試驗室多次試驗獲得較好試驗結果，在現場完成了適應性驗證試驗的基礎上，工業試驗達到預期效果，銅精礦品位提高1.11個百分點，銅回收率提高1.58個百分點，硫回收率提高10.86個百分點。 二、研究方案論述 相比較而言，混合浮選流程（圖1）易于操作，流程適應性較強，因此，在生產中使用時間最長，但是該流程不考慮銅、硫礦物存在可浮性差異，銅硫一起上浮時，彼此有竟爭性，大量硫上浮使銅浮選滯后，會導致尾礦含銅偏高，混合浮選的粗精礦量大，較多的捕收劑會帶入分離浮選中，加大了銅、硫分離的難度，該流程浮選指標較低。部分混合浮選流程（圖２）考慮到了銅、硫礦物的可浮性差異，采用饑餓給藥的藥劑制度，降低了分離浮選給礦的產率，流程穩定性較好，使用效果較好，生產中應用時間較長，但仍然存在銅硫分離較難、指標不理想的問題。對于高硫礦石而言，優先浮選流程（圖3）的試驗指標高，在理論上應該是方案，事實上，在長期的科研和實踐中采用過分步優先流程（圖4）、半優先流程（與圖4基本相同，藥劑制度不同）、部分優先流程（與圖4類似）、等可浮流程（與圖4類似）和全優先浮選流程（圖3），這些流程的共同點是采用銅優先浮選的流程結構，只是選用的藥劑制度不同，銅的優先程度有大小，這無疑說明銅的優先浮選有利于提高指標，由于藥劑局限和流程結構不盡合理的原因，工業化過程中暴露出銅指標不穩定、硫指標低等問題。 經原礦磨礦解離度分析，經過一段磨礦，銅礦物單體解離度可達到85%左右，這為選擇性浮選技術的應用提供了條件，以EP對已單體解離的粗粒銅礦物進行選擇浮選，通過試驗提出了銅開路優先浮選流程。 三、銅開路優先浮選試驗 銅開路優先浮選流程（圖5）由銅選擇性快速浮選、中礦分選和銅尾礦選硫兩部分組成，該流程的創新是研究成功適合該礦性質的具有高選擇性高效銅的捕收劑EP，由于該藥的特殊作用，無需其它捕收劑輔助優先選銅，而且具有足夠的起泡性。中礦可分選出合格的硫精礦，采用開路優先的流程結構，避免了在中礦循環中使硫受到強烈抑制，從而提高硫的回收率?？紤]到易工業化改造因素六角螺栓標準進行了銅粗精礦分別分選（圖5）和合并分選（圖6）兩種分選方案的試驗。礦樣代表性能符合2-3年采場出礦的礦石性質，銅品位為0.61%，硫品位為10.20%，銅氧化率為6.28%，銅物相分析結果見表1，閉路試驗結果見表2，表2指標明顯優于現場流程的閉路試驗結果表3的指標。?四、新流程現場適應性試驗 對銅開路優先浮選工藝流程方案，用EP高效捕收劑在現場進行了兩次適應性試驗，試驗取得預期效果。 次，原礦樣是從球磨給礦皮帶接取的班樣，銅品位為0.49%，硫品位為9.89%，物相分析見表4，銅氧化率為4.49%，試驗結果見表5。?第二次螺紋緊固件的松動是造成高原礦樣接取球磨皮帶給礦獲得，銅品位0.618%、硫品位9.10%，銅物相結果如表6，銅的氧化率為9.71%，試驗結果見表7。由表6、表7可見，新流程具有較大優勢。 五、工業試驗 選廠規模10000t/d，選用2#系統作為試驗系統（規模5000t/d），1#系統作為對比系統（規模5000t/d），采用EP藥劑進行開路優先浮選工業試驗。 本次工業試驗累計進行了26天74班次，試驗系統（2#系統）累計處理礦126282噸，對比系統（1#系統)累計處理礦124686噸，以生產班樣的化驗結果為依據計算的浮選指標，連續26天74班次的累計（加權）指標見表8。六、結語 （一）某礦通過二十年的不懈努力，選礦經濟技術指標已達到一個相當高的水平。在小型試驗提出技術方案后，并進行了多次適應性驗證試驗，工業試驗取得成功，證明新工藝對該礦的適應性強。 （二）EP藥劑能加大銅硫礦物的浮游差，對銅的選擇性強，對該礦較適應，易于操作，利于浮選穩定，是配合新工藝的優良捕收劑。 （三）新工藝指標提高顯著，連續26天74班次的累計加權指標為：銅精礦含銅21.42%，銅回收率82.88%，硫精礦含硫36.47%，硫回收率75.72%。與對比工藝（原流程）相比，銅精礦銅品位高1.11百分點，銅回收率高1.58百分點，硫回收率高10.86百分點。 參考文獻： [1]?朱玉霜，朱建光編 浮選藥劑的化學原理[M]，中南工業大學出版社關于雙頭螺栓廠家！1987. [2]?C. Y. Sun, C. D. Li,etc. Application of a new Separation Method of Fine Complex Copper Sulphide Ores?to Industrial Process, XXIV INTERNATIONAL MINERAL PROCESSING CONGRESS VOLUME1?2008(1): P1201-1204.

　　鎢和銅組成的合金，簡稱鎢銅，常用合金的含銅量為10％～50％。合金用粉末冶金辦法制取，具有很好的導電導熱性，較好的高溫強度和必定的塑性。??? 鎢銅合金歸納銅和鎢的優勢，高強度、高比重、耐高溫、耐電弧燒蝕、導電導熱功能好、制作功能好，鎢銅電極極合適應用于高硬度材料及薄片電極放電制作，電制作產品表面光潔度高，精度高，損耗低，有用節省電極材料進步放電制作速度并改進模具精度，另可用作點焊、碰焊電極。???? 鎢銅觸點環保無毒，契合歐盟ROSH環保要求，具有抗熔焊、耐電磨損性好聯系雙頭螺栓廠家。燃弧時間短，分斷功能高、抗大電流沖擊才能強的特色。在大分斷電流條件下，具有更抱負的抗電弧腐蝕才能。觸摸面材料熱膨脹系數小，防止因觸點材料的熱脹冷縮差異的增大而構成觸摸電阻增大的現象，防止熱磨損。耐機械磨損才能強，在大觸摸壓力情況下，比銀基觸點具有更高的耐機械磨損才能。??? 鎢銅材料與銅材料結合部分不運用任何焊劑、焊料，確保鉚釘式電觸點自身觸摸電阻降到最小。鎢銅合金中的銅元素與銅材料中的銅元素為一體，確保觸點在作業時不會由于高溫導致鎢銅材料與銅基體掉落。安全可靠。觸摸面可根據客戶的實際需要挑選鎢銅合金、銀鎢合金、碳化鎢銅、銀碳化鎢。一起可根據客戶的實際需要挑選不同含量的鎢銅合金、銀鎢合金、碳化鎢銅、u型螺絲銀碳化鎢合金材料。

　　近日，中國鋁業鄭州有色金屬研究院開發的Φ6000型156m3大型無傳動浮選槽已完成槽體設計與加工，并在中州鋁業磨浮區域進行現場安裝，基本具備工業試驗要求。 鋁土礦浮選脫硅是目前應用最廣泛的鋁土礦選礦方法，而浮選機種類繁多，按機械攪拌方式可分為機械攪拌式和無機械攪拌式，u型螺絲依靠外部壓入空氣的無機械攪拌浮選機又稱充氣式浮選機，即無傳動浮選機(槽)。 1無傳動浮選機的結構 無傳動浮選機結構簡單，無機械攪拌裝置，主要由入料管、礦漿分配器、微泡發生器、浮選槽、泡沫槽、尾流箱和針形槽等組成，工業生產中通常是多個浮選槽串聯。氣泡礦化管是充氣式微泡浮選機的重要組成部分，每個浮選槽內安裝有12-17個礦化管，以利于氣泡的均勻礦化。微泡礦化器是由特殊的多孔材質制成，內設有多個礦漿通道，壓縮空氣透過礦漿通道壁形成微小氣泡與礦漿接觸，并被高流速的礦漿迅速帶走。不銹鋼外六角螺絲 浮選槽與尾流管構成“U”型通道，利用尾流箱中尾流堰的高低調整浮選槽內礦漿液面的高度。浮選槽底流礦漿通過循環管重新返回礦漿分配器進行浮選，盡可能的回收有用礦物，同時底流口設有穩流板，減少浮選槽液面波動。1-入料管;2-礦漿分配器;3-氣泡礦化管;4-微泡礦化器;5-壓風管;6-礦化喉管;7-耐磨噴頭;8-浮選槽;9-泡沫槽;10-串聯溜槽;11-泡沫排出口;12-泡沫導流槽;13-穩流板;14-循環管;15-尾流箱;16-尾流堰;17-針形槽;18-尾流管; 圖1 無傳動浮選機單槽結構圖 2無傳動浮選機的工作原理 無傳動浮選槽的工作原理為：礦漿由上料泵以0.05-0.50MPa的壓力經入料管進入礦漿分配器，被均勻的分配到各個氣泡礦化管中。礦漿通過微泡礦化器時，與壓縮空氣透過礦化管壁產生的微小氣泡接觸，實現次礦化。高流速的礦漿將微泡迅速帶走，通過礦化喉管時被再一次壓縮，部分氣泡溶解在礦漿中，在礦化喉管底端又被迅速釋放，進行第二次礦化。不銹鋼外六角螺絲 當礦漿到達礦化管底端不銹鋼u型螺栓。由耐磨噴頭噴射到浮選槽內，壓力的突然釋放使礦漿中的微小氣泡迅速析出，微小氣泡上浮過程中與下沉的礦漿接觸，實現第三次礦化。浮選泡沫溢流到泡沫槽中流走，部分微小氣泡與中間密度的顆粒進入底流循環管被再次泵回到浮選槽中進行再次分選。浮選尾流通過尾流箱進入針形槽中，針形槽內礦漿經泵進入掃選槽或尾礦沉降槽。無傳動浮選機(槽)結構簡單，操作方便，占地面積小，能耗低，運行穩定，對低品位鋁土礦具有良好的脫硅效果，選礦回收率高。但在實際生產過程中，不銹鋼六角頭螺栓廠家存在氣泡礦化器易堵塞，檢修頻繁和可調性差等問題。 無傳動浮選機(槽)目前主要用于鋁土礦的選礦提純，在非金屬礦浮選過程中的應用還未見報道。

　　夕卡巖型礦床的主礦產是鐵或銅，伴生有鈷。礦床規模多為中小型，該類礦床的鈷金屬儲量約占總保有儲量的30%。 河北邯鄲和山東萊蕪地區的中小型鐵(鈷)礦，這類夕卡巖型鐵礦床主要分布在魯西、冀南、晉中以及蘇北、豫北等地。這些地區均位于華北古陸塊中部，中生代以來受大陸邊緣構造活動影響，發生了較為廣泛的構造-巖漿及其有關的成礦活動。巖體形成時期延續較長，170～109Ma，而成礦主要在燕山晚期。 在中朝準地臺內燕山期深源中淺成的同熔型花崗巖類侵入于中奧陶統為主的碳酸鹽巖中產生了較為廣泛的接觸交代作用與成礦作用。 主要賦礦巖石為中奧陶統馬家溝組含膏(鹽)層碳酸鹽巖，少數為中-上寒武統與中石炭統的灰巖、白云質灰巖。礦體主要賦存于巖體與圍巖接觸帶及其附近，少數位于假整合面、層間破碎帶以及巖體的圍巖捕虜體內。礦體呈似層狀、透鏡狀、扁豆狀及不規則狀，長數十米至數百米;最長近千米。但厚度變化較大，產于假整合面與層間破碎帶中的礦體穩定性較高，而產于接觸帶上的礦體穩定性較差，厚度、形狀以及規模變化都很大。 礦石礦物主要為磁鐵礦、黃鐵礦，其次為黃銅礦、赤鐵礦和褐鐵礦。脈石礦物為透輝石、蛇紋石以及少量金云母、透閃石、陽起石、石榴子石、白云石、綠泥石、石英等。 該礦床類型實例主要有河北武安、符山鐵礦，山東萊蕪鐵礦，江蘇利國鐵礦等。 像湖北大冶這類夕卡巖型鐵銅礦床分布于鄂東南地區。該區位于古揚子陸塊北緣，元古宙末期與華北陸塊對接，后又分離處于長期沉陷狀態，接受巨厚的古生代地臺型沉積，局部發生鐵、硫等沉積成礦作用。晚三疊世末，揚子板塊與華北板塊再次拼接，使該區蓋層發生強烈擠壓，形成北西西-北東東向的弧形褶皺隆起帶。中生代本區受西太平洋板塊活動影響，在北北東-北東向深斷裂活動同時伴有北西向和北東向蓋層斷裂，形成了網格狀構造系統和隆坳相間的構造格局，并有廣泛的燕山期巖漿活動及有關的區域性鐵、銅、金、硫的成礦作用。成巖成礦時代主要為晚侏羅世和早白堊世。 礦體主要產在石英閃長巖侵入體與中下三疊統大冶灰巖接觸帶或斷裂接觸帶中。與成礦有關的巖漿巖為中-中酸性巖，屬殼幔同熔型高堿富鈉的弱堿質-鈣堿質巖系。u型螺絲常見的巖石有閃長巖、輝石閃長巖、石英閃長巖等。接觸圍巖主要為中下三疊系含膏(鹽)的碳酸鹽巖層，少部分為石炭系。 礦石礦物以磁鐵礦、赤鐵礦為主，還有菱鐵礦、黃鐵礦及少量穆磁鐵礦、黃鐵礦、鏡鐵礦等。脈石礦物以石榴子石、透輝石u型螺栓，符山石、方柱石、金云母等為主。 ? 該類礦床主要實例有湖北大冶鐵山銅鐵礦、銅錄山銅鐵礦、程潮鐵礦等。

　　1．概述 鋁合金件金屬型鑄造方法由于其生產率高、勞動環境清潔、鑄件表面光潔和內部組織致密等優點而被廣泛應用。尤其是汽車發動機部件，日、美、英、德和意等工業發達很多采用金屬型重力澆注方法生產汽車發動機鋁缸體、鋁缸蓋和鋁活塞。近幾年，我國許多廠家也引進先進金屬型設備或自制設備生產汽車發動機缸蓋、進氣管和活塞等鋁鑄件。金屬型鑄鋁技術也廣泛應用于航空、航天、高壓電器、電力機械以及儀器儀表等行業。鋁合金件金屬型鑄造與其他一些鑄造方法（壓鑄、低壓鑄造和砂型鑄造等）相比主要具有如下幾方面的優勢： 1）幾何尺寸和金相組織等綜合質量好。 2）較低壓及高壓鑄造工藝靈活，可生產較復雜鑄件。 3）更有利于大批量生產，實現高度自動化和簡化維修；在同等生產規模下，與高、低壓鑄造相比，鑄造設備和金屬型等工裝的一次性投資更低。 2．鋁合金件金屬型鑄造工藝技術 （1）鋁合金件金屬型鑄造工藝設計 金屬型鑄造工藝設計關鍵是鑄件澆注位置的確定、澆冒系統的設計和模具工作溫度的控制和調節。 l）鑄件澆注位置。它直接關系到金屬型型芯和分型面的數量、金屬液導入位置、排氣的通暢程度以及金屬型結構的復雜程度等，從而決定金屬型加工和操作的難易程度以及鑄件冷卻溫度分布，進而影響鑄件的生產效率，尺寸精度等內、外質量。因此，鑄件澆注位置是鑄造工藝設計首先考慮的重要環節。 2）澆冒系統。鑄件澆冒系統設計決定鑄件內、外質量。澆冒系統應具有撇渣、排氣和補縮功能，同時應保證鑄件合理的凝固、冷卻溫度場。正確、合理的澆冒系統除憑經驗估算外，附算機數值模擬可直觀地預測鑄件凝固過程溫度場，顯示鑄件可能產生縮松（孔）的危險部位，從而指導工藝設計，并通過調整澆冒系統結構和尺寸、金屬型結構、控制冷卻速度或調整涂料層厚度等手段調節溫度場、消除鑄造缺陷，如采用底注式澆注的汽車發動機鋁缸蓋的毛坯，盡管采取在上部設置幾乎超過鑄件重量的大冒口和底部強制通水冷卻的工藝措施也難以調整合理的順序凝固的溫度場，難以消除底部內澆口周圍過熱而造成的縮松缺陷。某廠引進法國Sifa公司鋁合金金屬型鑄造機正是采用這種澆冒系統，生產工藝不穩定。百分之百的缸蓋需浸滲，對于縮松嚴重的缸蓋即使浸滲也滿足不了耐壓要求；而從冒口直接注入鋁液，鋁液經過陶瓷過濾器凈化后進人型腔，保證了鑄件合理的冷卻梯度，即自下而上的順序凝固方式，消除了縮松缺陷，缸蓋成品率顯著提高。英國Foseco公司曾對兩種澆注方法做過詳細的研究和對比試驗工件，并稱后者為DYPUR法。該法使型簡化、緊湊，節省鋁液，鑄件成品率高。采用該法即使由于鋁液有較高落差造成的少量夾雜缺陷，對鑄件的力學性能和氣密性影響也不大。當然，澆冒系統的開設位置、結構和尺寸大小除考慮鑄件凝固溫度場外，還需兼顧型復雜程度，金屬液充型是否平穩，是否具有撇渣和排氣等功能。 3）金屬型工作溫度。同樣，金屬型工作溫度和各部分的溫差對鑄件的冷卻溫度場有著重要的作用。對金屬型局部過熱區域強制水冷和風冷是為了保證該區域保持正常的工作溫度，提高生產效率，同時消除過熱，保證正常的冷卻溫度場。金屬型工作溫度控制比較先進和有效手段是控制冷卻水出口溫度，出口溫度靠冷卻循環水循環速度調節。如意大利Fata公司和法國Sifa公司設計制造的金屬型都有先進的水、風冷卻裝置。此外，對于局部厚大熱節部位還可鑲嵌熱導率高或蓄熱量大的金屬嵌塊或調節涂料層厚度和涂料種類以保證鑄件形成合理的冷卻溫度梯度，消除局部縮松（孔）缺陷。 （2）鋁合金金屬型設計及材料 1）金屬型設計及制造。好的金屬型設計和制造技術是滿足工藝設計、適應大批量、高質量鑄件生產的關鍵。金屬型設計主要包括金屬型結構、排氣系統、鎖緊機構，冷卻系統、連接機構以及鑄件頂出機構。合理的鑄造工藝和金屬型設計只有通過先進的金屬型加工制造技術來體現。 2）金屬型材料。適宜制造金屬型的材料應具有足夠的高溫強度、一定的熱穩定性和熱疲勞強度以及足夠的強韌性。國內一般用鑄鐵、鑄鋼和銅合金作為鋁合金金屬型模具材料，平均壽命10000～50000次左右；發達普遍采用美國鋼鐵學會（AISI）分類的H-13，相當于國內4CrMoVSi鋼。這種鋼具有較高的熱強度和硬度，還具有較高的耐磨性和韌性，用它作模具，其鑄件尺寸穩定、模具壽命長，一般大于100000次。當然，模具的壽命除與材質有關外，還與模具結構、鑄造合金的材料、操作和管理等因素有關。 3．鋁合金金屬型鑄造設備及自動化 （1）金屬型鑄造設備 金屬型鑄造機按用途可分為專用金屬型鑄造機和通用金屬型鑄造機；按動力可分為手動、氣動、電動和液壓金屬型鑄造機。國外一些鑄造設備廠按產品和用戶的要求研制出許多專用金屬型鑄造機，如鋁缸蓋、鋁缸體、鋁活塞、鋁進氣歧管等金屬型鑄造機。制造鋁合金金屬型鑄造機的有意大利的Fata公司，法國的Sifa公司等。中國近幾年有二十多個廠家陸續從國外引進鋁合金金屬型鑄造機和工藝技術，為國內外配套生產汽車鋁合金鑄件。上海汽車有色鑄造總廠引進Fata公司金屬型鑄造機生產桑塔納轎車發動機鋁缸蓋，一汽輕型發動機廠引進Sifa公司設備生產CA488型汽車發動機缸蓋。 （2）金屬型鑄造自動化生產線 金屬型鑄造自動化生產線包括：金屬液熔化及傳送設備、澆注機、金屬型鑄造機、下芯和取件機械手、金屬型涂料涂敷機、鑄件傳輸及澆冒口切除機、熱處理設備和爐前快速檢測儀器等。自動化生產線適用于專業化生產，可高效清潔地生產大批量優質鑄件。

　　一、產品性能： 此產品是鋁合金清爐過程中專用的淸爐劑 二、產品用途： 主要用于鋁及鋁合金熔煉完畢后，清理爐膛爐壁時使用的一種材料。 三、產品特點： 1、此產品在清爐條件下能迅速反應放出出大量熱能的助溶劑，使熔渣溫度迅速提高，使清爐劑中鹵化物迅速融化，從而降低與此接觸的熔渣的熔點及粘度，使之脫離爐底及爐壁，達到將熔爐爐膛清理干凈的目的。 2、實現了鋁合金熔鑄連續生產，避免了因清爐而停止生產。 3、避免了爐體的損壞，可延長爐體的使用壽命，因經其處理的熔渣已實現了鋁與渣的分離；熔渣已變得相當松散，用扒渣工具很輕松就可以將其扒出爐外；大大降低了勞動強度螺栓_螺母_銷及鍵_墊圈–【東臺市金東不銹鋼制品廠】。 4、由于爐體浮渣能不斷清除，鋁合金中夾雜、氣泡的發生率也大大降低，提高了鋁合金質量。 5、不需要停爐操作，不損壞爐體、也不需要很大的勞動強度。 四、使用范圍及注意事項： 適用于鋁及鋁合金清爐，必須注意防潮。 五、鋁合金清爐劑的化學成分 KCi10-20+NaCi5-15+Na2SiF615-60+CaF210-30+Na2AiF65-20+NaNO310-20

　　摘要：扼要介紹鋁及鋁合金管、棒、型、線材的出產技能與首要工藝配備的開展現狀與趨勢，關鍵論說了鋁及鋁合金揉捏、管材冷軋、拉伸以及管、棒、型、線材的熱處理和精整矯直等方面的開展特色、水平、產品種類、工藝技能、工模具技能及設備狀況。近幾年來，國內外的鋁合金管、不銹鋼外六角螺絲棒、型、線材出產技能與配備取得了長足的開展，到達了適當高的水平。鋁揉捏技能的現狀與開展方向1.1 鋁揉捏技能的現狀1.1.1 工藝配備向大型化、不銹鋼六角頭螺栓廠家現代化、精細化和出產線主動化方向開展揉捏設備首要是指揉捏機及其配套設備，是反映揉捏技能水平的重要目標。大略核算，國際各國已配備的不同類型、結構、用處、壓力的揉捏機達6000臺以上，其間美國600多臺，日本400多臺，德國200多臺，俄羅斯400多臺，我國3000余臺，大部分為6MN～25MN之間的中小型揉捏機。跟著大型運輸機、轟炸機、、艦艇等軍事工業和地下鐵道、高速列車等現代化交通運輸業的開展，需求許多的全體壁板等結構部件，故揉捏機向大型化方向開展。在20世紀50年代，美國空軍決議用政府資金締造了一系列的重型揉捏機和鍛壓機。美國空軍的“重型壓機方案”原擬定制作17臺大型壓機，后削減到9臺，其間350MN立式鍛壓—揉捏機一臺，120MN和80MN鋁合金臥式揉捏機各兩臺。經過幾十年的開展，現在全國際已正式投產運用的萬噸級以上的大型揉捏機約20臺，具有的是美國國標外六角螺栓，俄羅斯、我國、日本和西歐。較大的是前蘇聯古比雪夫鋁加工廠的200MN揉捏機，美國于2004年將一臺125MN水壓揉捏機改造為國際較大的150MN油壓揉捏機，日本20世紀60年代末締造了一臺95 MN自給汕壓機，德國VAW波恩工廠1999年投產了一臺100MN的雙動油壓揉捏機，意大利于2000年建成投產了一臺130MN的銅、鋁油壓揉捏機。據報道，國外幾個工業興旺的都在研發壓力更大、辦法更為新穎的揉捏機，如350MN臥式揉捏機以及450MN～600MN級揉捏大直徑管材的立式模鍛－揉捏聯合水壓機等。在揉捏機本體方面，近年來國外開展了鋼板組合結構和預應力“T”型頭板柱結構機架及預應力混凝土機架，許多選用扁揉捏筒、固定揉捏墊片、活動模架和內置式獨立穿孔體系。在傳動辦法方面開展了自給油機傳動體系，甚至在100 MN～150 MN揉捏機上也選用了油泵直接傳動設備?，F代揉捏機及其輔佐體系的作業都選用了西門子模塊（程序邏輯操控）體系和CADEX等操控體系，即完成了速度主動操控和等溫－等速揉捏、工模具主動快速裝卸，甚至全機主動化操控。揉捏機的機前設備（如長坯料自控加熱爐，坯料熱切設備和坯錠運送設備等）和機后設備（如牽引設備，精細水、霧、氣在線淬火設備，前梁鋸，活動作業臺，冷床和橫向運輸設備，拉伸矯直機，制品鋸，人工時效爐等）現已完成了主動化和接連化運轉。揉捏設備正在向拼裝化、成套化和標準化方向開展[1-6]。為了進一步習慣現代軍事裝各和現代交通運輸業的輕量化和高速化，鋁型材正在向大型化、全體化、薄壁化的方面開展。因而，國際各國正在鼓起一股重型揉捏機熱，有人猜測21世紀是大型揉捏機的世紀。1.1.2 大型優質圓、扁揉捏筒與特種模具技能的突破性開展從規劃核算、結構挑選、裝卸辦法、制模技能、新材料研發到前進模具壽數等方面來看，揉捏工模具技能有很大開展。研發出了舌型模、平面分流組合模、叉架模、前室模、導流模、可卸模、寬展模、水冷模等，一起呈現了多種辦法的活動模架和東西主動裝卸安排，大大簡化了工模具裝卸操作，節約了輔佐時刻。為了出產扁寬、薄壁、大斷面鋁合金型材，需求高比壓的圓揉捏筒和優質的扁揉捏筒，因為其運用壽數短，大型高比壓的扁揉捏筒的規劃與制作成了國際性技能難題。近年來，因為核算機、有限元核算、工模具材料及熱處理等技能的前進，大型扁揉捏筒的規劃制作技能有了突破性開展。俄羅斯、美國、德國、日本等國已研發出規格為850mm×330mm、1100mm×300mm等，比壓達600MPa以上的大型扁揉捏筒，據稱運用壽數可達10000次左右；我國已研發成功了670mm×270mm×1600mm的大型優質扁揉捏筒。大型揉捏東西的裝卸主動化、快速化方面也有了很大開展，為全機主動化發明了條件。在工模具材料方面，高合金化的鉻鎳模具鋼，如2779（德國），H11、H13（美國），SKD61（日本），AXMBΦ（前蘇聯）等鋼種的呈現，以及新式熱處理辦法，如真空淬火、離子氮化處理、表面硬化處理等的運用，使工模具材料的質量向前推進了一大步。電火花加工和電火花線切割加工（快走絲和慢走絲）技能用于制模，不只前進了?？椎木?、硬度，下降了作業帶表面粗糙度，并且大大前進了制模出產功率，為完成制模主動化發明了條件。電子核算機用于揉捏工模具的規劃和制作（CAD／CAM技能），為完成工模具的規劃與制作主動化，前進工模具的質量和壽數拓荒了一條簇新路途。1.1.3 揉捏工藝不斷改進和完善近些年來，除了改進和完善正、反向揉捏辦法及其工藝之外，呈現了許多強化揉捏進程的新工藝和新辦法，并取得了實踐運用。像舌型模揉捏、平面組合模揉捏、變斷面揉捏、水冷模揉捏、扁揉捏、寬展揉捏、精細氣、水（霧）冷在線淬火揉捏、半固態揉捏、高速揉捏、冷揉捏、高效反向揉捏、等溫揉捏、特種拉伸-輥矯、形變熱處理等新技能新工藝，關于擴展鋁型材的種類，前進揉捏速度和總的出產功率，前進產質量量，開掘鋁型材的潛力，削減揉捏力，節能節資，下降成本等方面，都有活躍的含義。1.1.4 鋁揉捏材的產品結構有了很大改進20世紀60年代以來，鋁合金揉捏材料的增長速度均勻每年高達9.5％，不只超越了鋁合金的其他加工材料的增長速度（如為軋制材的兩倍），并且大大超越了鋼鐵材料的增長速度。據不徹底核算，現在全國際鋁合金揉捏材的產能已達2000萬t／a左右，2006年年產值已達1200萬t。因為民用鋁型材運用大增，而軍用揉捏材占鋁揉捏材總量的份額已下降到5％以下，成果使軟合金份額大大添加，硬合金比嚴重大削減。以20世紀90年代為例，美國鋁揉捏材中，軟、硬合金之比為10∶1，日本的為20∶1。鋁合金型材開展較快，其產值大約占整個揉捏材的85％。因為鋁揉捏材正在向大型化、扁寬化、全體化方向開展，大型材的份額日益添加，已達整個型材產值的10％左右?，F在鋁型材種類已有50000多種。其間大型材有1000多種，包含各種雜亂外形的型材、逐突變斷面型材和階段變斷面型材、大型全體帶筋壁板及異形空心型材。揉捏型材的較大寬度可達2500 mm，較大斷面積可達1500 cm2，較大長度可達25m～30m，每根較重的可達2 t。薄壁寬型材的寬／厚比可達150～300，帶孔空心型材的孔數可達數十個之多。鋁合金棒材和管材的較大外徑達800mm，反揉捏管材的外徑達1500 mm，管材的較小壁厚達0.1mm，長度可達1000m。因為鋁合金揉捏材的產值、種類和規格不斷擴展，其運用規模越來越廣泛。1.1.5 我國鋁揉捏技能現狀我國的鋁合金揉捏出產在前是空白。后我國開端樹立鋁揉捏工業，現在已樹立起完好的揉捏工業體系，較大的水壓揉捏機為125MN，并規劃和制作了75MN、80MN和100MN及125MN油壓獨自傳動臥式揉捏機。國內鋁合金的揉捏機的數量已達3000臺，結構和主動化程度有了很大的改進和前進，油壓獨自傳動揉捏機的主動速控等設備到達了較高的水平。揉捏技能不斷改造，揉捏工藝不斷改進。鋁合金揉捏材的產值、種類和規格不斷添加。據初步核算，1980年我國的鋁合金揉捏材產值為15.29萬t，2005年已添加到352萬t以上，占鋁材總產值的60％左右，種類已超越10000種，壁板的較大寬度為932mm，型材的較大斷面積達400cm2，長度達10m～30m，一起可用扁揉捏筒寬展法揉捏寬度為680mm的16孔空心壁板型材，用異形針穿孔法出產無縫異形空心旋翼大梁型材，用自行規劃和制作的670mm×270mm×1600mm扁揉捏筒和扁錠、固定揉捏墊片，地腳螺絲為高速鐵道和地鐵研發成功軌跡車輛用大型鋁合金型材等。我國現在出產的棒材較大直徑達Φ620mm，管材的規格規模為Φ5mm×0.5mm～Φ620mm×115mm。當然，與工業興旺比較起來，我國的鋁合金揉捏技能還有必定距離。1.2 鋁揉捏技能的開展方向在開展金屬揉捏加工理論與技能時需求關鍵考慮的項目首要有：（1）削減功耗量，節能降耗；（2）削減外部沖突，地腳螺絲前進變形功率；（3）前進精度；（4）運用各向異性、內部應力、變形熱處理等辦法前進產品歸納功能；（5）有用運用廢料和開發歸納運用技能，前進回收率和制品率；（6）避免缺點發生或運用缺點；（7）前進工模具質量和運用壽數；（8）削減工序；（9）添加單位時刻的產值及節約勞動力，完成高速化、主動化、接連化出產；（10）清潔出產，改進環境，下降勞動強度；（11）下降造價，下降成本；（12）開展新用處、新功能、特種功能和多功能的新材料。2 鋁管冷軋技能的開展管材軋制是出產無縫管材的首要辦法之一，在管材軋制中，依據管坯的變形溫度不同，可分為熱軋和冷軋?，F在，在鋁管出產中，大多數情況下，熱軋已被揉捏法所替代。將經過熱揉捏取得的管坯進行冷軋，然后取得制品管材。經過冷軋取得的管材表面光潔，安排和功能均勻，壁厚尺度。與拉伸法比較，冷軋法還具有道次加工率大，出產功率長處。經過軋制法還能夠出產各種異型管材、變斷面管材、錐型管材及其他經濟斷面管材。冷軋管機的種類許多，現在常用的有周期式二輥冷軋管機和周期式三輥冷軋管機。此外，還有行星式冷軋管機，接連冷軋管機，多線冷軋管機，橫向多輥旋壓機等。這些新式冷軋管機具有出產功率高，加工率大等長處，但因為設備和東西制作雜亂，替換管材規格困難，設備和東西的費用大，而未被廣泛選用。u型螺絲周期式二輥冷軋管機較初呈現于美國，現在其結構已改進得很完善，產品規格規模能夠到達外徑Φ12mm～Φ457mm；壁厚0.2mm～15mm。常見的冷軋管機有俄羅斯的XПT冷軋管機和我國制作的LG系列冷軋管機。三個及三個以上軋輥組成的冷軋管機稱為多輥冷軋管機。多輥軋機可分為三輥、四輥和五輥三種。一般出產直徑為Φ8mm～Φ60mm管材時用三輥的，直徑為Φ60mm～Φ120mm管材用四輥或五輥冷軋管機軋制。不銹鋼外六角螺絲旋壓是用于成形薄壁回轉體工件的一種加工辦法。它是憑借旋輪等東西作進給運動，加壓于隨芯模沿同一軸線旋轉的金屬毛坯，使其發生接連的部分塑性變形而成為所需空心回轉體零件。旋壓加工包含普通旋壓和強力旋壓。用旋壓法可出產純鋁、硬鋁和超硬鋁的幾十種合金幾十個規格的大型薄壁空心回轉體零件，較大直徑可達8000mm以上，璧厚精度能夠操控在±0.01 mm以內。軋制和旋壓管材用東西首要有軋輥、芯桿、芯模、旋輪等。這些東西的規劃與制作是管材成形的要害技能之一。要求運用東西鋼、高速鋼、硬質合金等材料制作，熱處理后的硬度應到達HRC 60～65。3 鋁材拉伸技能的開展拉伸廣泛運用于鋁及鋁合金管、棒、型、線材出產，一般在室溫下進行，所以常稱為冷拉3.1 線材拉伸技能鋁及鋁合金線材首要分為鉚釘線、焊條線和電導線三大類。線材拉伸坯料一般有揉捏坯、軋制坯和鑄造坯。鋁導線一般用軋制坯和鑄造坯；而批量小、合金和規格多的鉚釘線和焊條線首要選用揉捏法出產線 mm的棒材稱之為線材，但有的焊條線mm左右；線材的較小直徑可依據用處而定，導線mm以下。線材可單根供貨，也可成卷交貨。拉伸配模是較要害的拉伸工藝技能，要依據設備、合金狀況以及產品種類和規格等條件進行拉伸配模核算，以制定出合理的拉伸工藝。線材拉伸模分為進口錐、光滑錐、作業錐、定徑區和出口錐五部分。拉伸模一般用硬質合金制作，大規格線材模也有用合金東西鋼制作的，小規格的線材模則有時用金剛石制作。為了使線坯前端順暢地穿過?？?，線坯前端應住碾頭機上碾細。鋁及鋁合金線材拉伸可在一次拉伸機上或屢次拉伸機上進行。一次拉線機是線材從進線到出線只經過一個模子的拉伸機，首要用于出產制品直徑較大、強度較高、塑性較差的合金線材。屢次拉線機是線材接連經過幾個規格逐步減小的模子而完成拉伸的拉線機，首要用于出產規格較小、中等強度的鋁合金線材和純鋁導線?，F代拉線機有鏈條傳動的，也有液壓傳動的；有單線拉伸機，也有多線拉伸機；有直線式拉線機，也有帶卷取安排的拉線 管材拉伸技能鋁及鋁合金管材常用的拉伸辦法可分為不帶芯頭拉伸（空拉）和帶芯頭拉伸（襯拉）兩大類。依照芯頭的種類不同，襯拉又可分為短芯頭拉伸、長芯頭拉伸、游動芯頭拉伸和擴徑拉伸，現在國際上這幾種拉伸辦法都在運用。管材拉伸的工藝關鍵是：①預備優質的坯料，如鑄坯、接連鑄軋坯、多輥斜軋坯、揉捏坯和二次揉捏坯等；②拉伸配模316外六角螺栓生產廠家依據拉伸辦法、坯料的合金成分和狀況、設備功能等進行嚴厲的配模核算，制定合理的工藝規范；③合理規劃與制作工模具，管材拉制的首要東西是模子和芯頭。管材拉伸東西、拉伸模、整徑模、擴徑模和芯頭號都能夠用硬質合金制作，尤其是在小規格和常用的中等規格工模具中，運用硬質合金制作在逐步添加，但應該留意的是，運用硬質合金拉伸模和整徑模應合理鑲套。鋁合金管材拉伸設備按拉出制品辦法可分為直線式拉伸機和圓盤式拉伸機兩大類。直線式拉伸機有鏈式、鋼絲繩式和液壓式三種傳動辦法，其間以鏈式拉伸機運用較廣。圓盤式拉伸機因能充分發揮游動芯頭拉伸工藝的長處，適合于長管出產，但現在在我國仍很少運用。鏈式拉伸機有單鏈管材拉伸機和雙鏈管材拉仲機?，F代化鏈式拉伸機配有各種先進的輔佐設備，包含供坯安排、管坯套芯桿安排、拉伸小車主動咬料、拉鉤、脫鉤、小車回來從頭咬料等安排，拉伸速度可主動調整。為了前進拉伸機的出產功率，現代拉伸機正朝著多線、高速、主動化方向開展。多線m／min，有的已完成了裝、卸料等工序悉數主動化操控。我國的雙鏈式管材拉伸機從5kN～6000kN 15種規格已構成系列。鋁及鋁合金管材的一般規格規模為Φ5m×0.5mm～Φ300mm×（3～5）mm；較小的可為毛細管材，而較大的外徑可達Φ500mm以上。4 鋁合金管、棒、型、線材的熱處理技能與設備鋁及鋁合金管、棒、型、線材的熱處理辦法首要有退火、淬火和時效等。退火可分為均勻化退火、半制品或中間退火和制品（徹底）退火，其首要意圖是前進材料的可塑性或操控功能水平。淬火可分為在線淬火和離線淬火。在國外已研發出一種精細在線氣、霧、水淬火設備，可完成大型雜亂空心與實心型材的高質量淬火處理，可出產長達30m，寬1000mm、壁厚不均勻的不對稱雜亂型材，尺度精度、形位公役和力學功能可滿意技能條件的要求。在線等淬火敏感性不太高的合金。在我國，在線狀況，但精細在線淬火體系尚不老練，正在研發中。離線淬火是將揉捏產品冷卻后吊到立式或臥式淬火爐中從頭固溶加熱，然后快速水冷淬火12.9級雙頭螺栓，這是一種十分老練的工藝，可精細操控溫度，淬火搬運時刻可達15s，能很好確保產品的功能，特別是關于2×××系和7×××系等硬鋁合金，因淬火敏感性很高，有必要選用固溶處理淬火辦法不銹鋼雙頭螺栓，對某些6×××系、4×××系、8×××系鋁合金重要用處的產品也應選用離線淬火辦法進行淬火。時效可分為天然時效和人工時效兩大類，人工時效又可分為一級時效、多級時效、過時效、欠時效等。時效進程首要是嚴厲操控溫度與時刻?，F在，熱處理設備 開展很快。精細在線氣、霧、水淬火設備已開端在全球推行。立式淬火爐較高的已達40m。我國西南鋁業（集團）公司建有35m高的淬火爐，溫差可達±2.5℃。臥式淬火爐在國外也已研發成功。時效爐的水平也有了長足的前進，現在國際上較長的人工時效爐達40m，我國己有多臺30m長的人工時效爐投入運用，溫度差可操控在±3℃以內。75t～100t鑄錠均勻化爐并帶水-霧快冷體系的鋁合金鑄錠處理設備在國際上已遍及運用，我國也正在締造50t～70t的大型均勻化爐。林林總總的退火爐，包含電熱式的，燃油式的和燃氣式的在全國各地遍及運用。5 鋁合金管、棒、型、線材的精整矯直技能與設備鋁合金管、棒、型、線材的精整矯直工序首要包含矯正與矯直、鋸切與表面處理等。表面處理在別的的論文中論說，在此不作介紹。鋁合金揉捏倒的矯直分為拉矯、輥矯、扭擰矯、壓力矯、部分矯和丁工矯等。拉矯在拉伸矯直機上進行，首要是消除產品縱向上的曲折波濤、不平度等缺點?，F在國際上的拉矯機有龍門式、單軌式等幾種，較大噸位為400MN，首要拉伸大斷面棒材和型材以及厚壁管材。我國較大的型棒材拉矯機是忠旺集團的24MN拉矯機，為125MN揉捏機配套。西南鋁業（集團）在1970年投產了一臺15MN拉矯機，為125 MN水壓揉捏機配套。輥式矯直機首要是消除制品橫向上呈現的曲折、不平直度、視點不符合要求、并口或擴口等缺點?，F在國際上的輥矯機有龍門式、懸臂式等幾種類型，較大輥－矯寬度可達1500 mm，有的可達2500mm寬，較長可矯30m的型材，矯直精度可到達技能條件的要求。別的，可運用68.8級雙頭螺栓。7、8、9、10輥矯直機來輥矯管材和棒材。壓力矯直機首要用來部分矯直，較大壓力矯直機為5MN立式壓力機。產品的鋸切可分為殘料鋸、半制品熱鋸和制品鋸。半制品的中止較好挑選同步熱鋸，制品鋸一般選用高速精細鋸，精度可達±1mm。鋸口要求、滑潤和無毛刺，首要取決于鋸片。6 結束語（1）揉捏法現在仍然是鋁及鋁合金管、棒、型、線材較首要的出產辦法，其產品覆蓋面大，種類多，功率高，質量優，附加值高，深受人們喜愛，近年來，其出產工藝技能工藝配備、工模具技能都取得了高速開展。（2）揉捏-冷軋-拉伸法是鋁及鋁合金管、棒、線材的重要出產辦法，冷軋、拉伸工藝、工模具和設備正在向大型化、精細化、主動化和現代化方向開展。（3）鋁及鋁合金管、棒、型、線材的熱處理與精整矯直是重要的出產工序，對產質量量有嚴重影響，近年來，其工藝和配備等都有了長足的前進。

　　本文基于對鋁合金板材V形彎曲成形性能的研究上[1～6]，進一步對其U形彎曲成形性能進行研究，對彎曲成形過程中彎曲間隙、凹模入口圓弧半徑等對其回彈角的影響進行試驗，并對不同厚度板材彎曲的差異進行研究u型螺栓價格。以期為鋁合金板材彎曲成形提供全面的試驗依據。1、試驗實驗中所用鋁合金板材為LY12，其狀態為冷軋態。LY12鋁合金板材的U形彎曲在WDW－100電子拉伸試驗機上進行，所用U形彎曲模具如圖1所示，模具結構參數如表1所示。鋁合金彎曲板材長度為55mm，寬度為15mm，厚度t分別為2mm和1mm，板材在電火花線切割機上制得。實驗中，為了消除彎曲間隙對回彈角的影響，并保證最終加載力相同，所有試樣的最終彎曲加載力均為2kN。圖1 U形彎曲模具示意圖表1 U形彎曲模具主要參數試驗中，每組試樣重復三次試驗，卸載后對其彎曲角α進行測量，結果取平均值，然后計算回彈角Δα。其中，彎曲間隙定義為c＝（Rd－Rp－t）/t。2、 實驗結果2．1 U形彎曲回彈角與彎曲間隙的關系圖2分別給出了厚度為1mm和2mm的 Ly12鋁合金板材彎曲回彈角與彎曲間隙之間的關系。從圖 2 可以看出，隨著彎曲間隙的增加，板材彎曲成形后回彈角逐漸增大，當rd＝8mm時，厚度為1mm的板材的回彈角由彎曲間隙為0．05mm時的15．48o增加到彎曲間隙為0．3mm時的19．15o，厚度為2mm的板材則由5．42o增加到13．15o。同時，從圖 2 還可看出，板材的厚度對回彈角也有較大的影響，當彎曲間隙相同時，厚板彎曲的回彈角明顯小于薄板彎曲的回彈角，但rd＝4mm，彎曲間隙為0．05時，1mm厚板材的回彈角為15．07o，而2mm厚板材則為5．38o。但隨著彎曲間隙的增加，厚板彎曲回彈角的增加幅度明顯大于薄板的增加幅度，對于板厚為1mm的板材，其回彈角由rd＝0，彎曲間隙為0．05mm時的15．55o增加到0．3mm時的18．47o；而對于2mm厚的板材則由5．88o增加到13．15o。同時，從圖 2 中還可看出，凹模入口圓弧半徑對厚度為1mm板材回彈角的影響明顯大于2mm的板材。圖2 U形彎曲回彈角與彎曲間隙之間的關系2．2 U形彎曲回彈值與凹模入口圓弧半徑的關系圖3分別給出了厚度為1mm和2mm LY12鋁合金板材彎曲回彈角與凹模入口圓弧半徑之間的關系。從圖中可以看出，凹模入口圓弧半徑對LY12鋁合金板材彎曲回彈角的影響比較復雜。對于厚度為1mm的板材，隨著凹模入口圓弧半徑的增加，其回彈角先降低后增加，且變化明顯，當c＝0．3mm時，其回彈角由rd＝0時的18．47o先降低至rd＝4mm時的17．93o而后又增加到rd＝8mm時的19．15o；對于厚度為2mm的板材，隨凹模入口圓弧半徑的增加，其回彈角則基本沒有發生變化，但c＝0．3mm，rd＝0、4mm和8mm時，其回彈角分別為13．15o、13．02o和13．15o。同時，從圖3中還可看出，當彎曲間隙相同時，在凹模入口圓弧半徑相同時，厚度為1mm板材的彎曲回彈角明顯大于2mm厚板材的回彈角。圖3 U形彎曲回彈角與凹模入口圓弧半徑之間的關系3、分析從圖2可看出，隨彎曲間隙的增加，板材的回彈角增大。這是因為隨著彎曲間隙的增大，彎曲過程中板材變形區內彈性變形部分所占比例增大，從而在卸載后板材回彈增加。同時，從圖2還可看出，彎曲回彈角對彎曲間隙的變化較為敏感，尤其是對于厚板彎曲。當凹模入口圓弧半徑rd＝4mm時，對于薄板（t＝1mm），彎曲間隙c從0．05增加到0．3時，其回彈角增加了2．87o，而對于厚板（t＝2mm），其回彈角則增加了7．63o，回彈角增量幾乎為薄板的3倍。從圖3可看出，凹模入口圓弧半徑對LY12鋁合金板材彎曲回彈角的影響比較復雜。對于薄板，隨著凹模入口圓弧半徑的增加，其回彈角呈先減小后增大的V形變化趨勢，而對于厚板則影響不大。這可歸因于板材U形彎曲過程中回彈變形的復雜性。在U形彎曲過程中，不僅變形區內板材的彈性應變影響彎曲件的回彈角，其兩端的未變形區由于在凹模入口出發生反彎曲變形，從而也對其回彈角產生影響，且凹模入口的結構尺寸對未變形區的翹曲影響復雜，并且隨著板材厚度的變化其影響逐漸減弱，所以導致了圖3所示的現象。從上述試驗結果可看出，在實驗條件下，影響鋁合金板材U形彎曲回彈角的主要因素有彎曲間隙、凹模入口圓弧半徑、板材厚度等。地腳螺絲隨著彎曲間隙的增加，回彈角增加，且彎曲間隙對厚板彎曲回彈角的影響較薄板明顯；隨著凹模入口圓弧半徑的增加，對于薄板其彎曲回彈角呈先降后增的變化趨勢，而對厚板則幾乎無影響。4、結束語本文主要對LY12鋁合金板材U形彎曲進行了研究，在實驗條件下，主要結論如下：（1）隨著彎曲間隙的增加，回彈角國標316六角螺栓廠家增加，且彎曲間隙對厚板彎曲回彈角的影響較薄板明顯。（2）隨著凹模入口圓弧半徑的增加，對于薄板其彎曲回彈角呈先降后增的變化趨勢，而對厚板則幾乎無影響。

　　涂料的涂刷辦法也是影響鑄件表面質量的重要環節。 ??? （1）涂前預備金屬型腔壁的表面質量對涂料的附著力極其重要，新的金屬型有必要進行完全清洗、去油去銹，有起模斜度的部位有必要用什錦銼和細砂布拋光（由于數控銑床加工的錐孔微觀上呈階梯狀，并非平坦的斜面，很難脫模），現已使用過的模具也有必要將原有的涂層完全鏟除。傳統的鏟除辦法是用鋼絲刷或砂布人工鏟除，功率低，模具磨損嚴峻。我公司現在選用的是噴砂鏟除法，就是用壓縮空氣將石英砂吹至型腔表面，這種辦法不光功率高，并且能進步涂料的附著力。近來，有些供應商常常介紹選用干冰拋丸整理模具的辦法，聽說作用不錯，但現在沒有推行。 ??? （2）涂刷辦法 ?2005年曾經，我公司選用的涂刷辦法是用毛筆將粘稠的涂料涂改至型腔壁上，涂層厚且不均勻，有顯著的不規則紋路。后來改用噴涂法，就是將模具首要預熱到150～230℃，再用噴將涂料噴至型腔壁。噴涂時，噴應與型腔壁堅持20～30cm，并呈45°角，盡量以“點射”為主，防止發生涂料堆積和斑駁。預熱溫度可選用“手持式紅外線測量儀”操控。溫度過低，涂層不均勻、易掉落；溫度過高，涂層敏捷爆裂、變形或部分掉落。

　　目前上海門窗市場上鋁合金門窗型材的五金槽口有U型和C型兩種，鋁合金門窗的使用源于歐洲鋁合金門窗系統的引入，在歐洲的鋁合金門窗系統中只有歐洲標準槽口一種鋁合金專用五金槽口，即現在中國市場上所謂的“C”槽；U型五金槽口是塑鋼門窗歐洲標準槽口，由于鋁合金門窗五金的材質和構造的特殊要求導致鋁合金門窗五金價格偏高，而塑鋼門窗五金價格要比鋁合金門窗五金低約40％，所以就有鋁合金型材廠家將塑鋼門窗的五金槽口移植到鋁合金門窗型材上也就出現了鋁合金門窗的“U”型槽口。歐洲的鋁合金門窗系統不使用U型槽口的原因有以下幾點：1、U型槽口的五金設計原理：U型槽口（五金）在歐洲是針對塑料門窗和木門窗的專用五金槽口，U型槽口的五金連接方式采用自攻螺釘螺接的方式安裝五金件。但是如果應用在鋁合金門窗上，當安裝U槽五金用的自攻螺釘承載由門窗開關所產生的縱向剪切力時，由于自攻釘的硬度遠遠大于鋁合金型材，自攻釘的螺扣就會對鋁合金型材產生破壞，造成安裝孔擴大，長此以往五金件的螺釘連接就會出現脫扣。由于塑鋼門窗的內襯為鋼才，材料硬度與自攻釘相等不會發生安裝孔擴大和五金件脫扣現象。由于U型槽口（五金）應用在鋁合金門窗上不符合機械設計中的機械材料等強設計原理，出于對門窗五金安全性的考慮，歐洲鋁合金門窗不采用U型槽口（五金）。2、U型槽口的五金導致鋁合金門窗腐蝕滲水：U型槽口五金的材質只要為鋼，當五金件通過鋼制自攻釘連接到鋁型材上當受到雨水和潮濕空氣的侵蝕時會發生較明顯的化學反應（俗話說的結堿現象）影響門窗的使用，破壞門窗的防水構造。3、C型槽口五金設計原理先進：C型槽口五金安裝是依靠不銹鋼釘頂緊力和機螺釘不銹鋼襯片與五金槽口夾緊力來保障五金件的安裝牢固度，不銹鋼釘頂緊會在型材表面產生約0.5～1.0毫米的局部變形使不銹鋼釘與鋁型材緊密的結合在一起保障五金件在受力時不發生位移。4、C型槽口五金安裝方便：不用打安裝孔，不采用自攻釘連接，安裝簡便，對設備等（電、氣）輔助條件的依賴低，可以實現現場安裝。5、材質對比：C型槽口五金是專用的鋁合金（金屬）門窗五金，而U型槽口五金源于塑料門窗，從材質的要求到五金桿件的硬度要求都要低于C型槽口五金。例如：C型槽口五金的五金材質主要為擠出鋁、鋅基壓鑄合金、炭氮共滲鋼、不銹鋼、二硫化鉬尼龍，表面處理為達克羅表面處理、RAL表面彩色噴涂（與法拉利底盤防腐處理相同），經過嚴格的耐腐蝕試驗，不會發生結堿現象。6、C型槽口五金的連接構造安全性：C型槽口鉸鏈采用高硬度的不銹鋼襯片（該襯片采用特殊的構造），在緊固螺釘擰緊時襯片上的特殊構造將像牙齒一樣咬入鋁合金型材的表面，形成若干0.2～0.5mm的局部變形（小坑），從而保證了窗扇的安全性能，杜絕由連接螺釘與鋁型材硬度不等產生脫扣而出現平開窗（門）的窗（門）扇脫落現象。

　　目前市場上中國鋁合金門窗型材的五金槽口有U型和C型兩種，鋁合金門窗的使用源于歐洲鋁合金門窗系統的引入，在歐洲的鋁合金門窗系統中只有歐洲標準槽口一種鋁合金專用五金槽口，即現在中國市場上所謂的“C”槽；U型五金槽口是塑鋼門窗歐洲標準槽口，由于鋁合金門窗五金的材質和構造的特殊要求導致鋁合金門窗五金價格偏高，而塑鋼門窗五金價格要比鋁合金門窗五金低約40％，所以就有鋁合金型材廠家將塑鋼門窗的五金槽口移植到鋁合金門窗型材上也就出現了鋁合金門窗的“U”型槽口。 ??? 3X歐洲的鋁合金門窗系統不使用U型槽口的原因有以下幾點： ??? 1、U型槽口的五金設計原理：U型槽口（五金）在歐洲是針對塑料門窗和木門窗的專用五金槽口，U型槽口的五金連接方式采用自攻螺釘螺接的方式安裝五316外六角螺栓廠家金件。但是如果應用在鋁合金門窗上，當安裝U槽五金用的自攻螺釘承載由門窗開關所產生的縱向剪切力時，由于自攻釘的硬度遠遠大于鋁合金型材，自攻釘的螺扣就會對鋁合金型材產生破壞，造成安裝孔擴大，長此以往五金件的螺釘連接就會出現脫扣。由于塑鋼門窗的內襯為鋼才，材料硬度與自攻釘相等不會發生安裝孔擴大和五金件脫扣現象。由于U型槽口（五金）應用在鋁合金門窗上不符合機械設計中的機械材料等強設計原理，出于對門窗五金安全性的考慮，歐洲鋁合金門窗不采用U型槽口（五金）。 ??? 2、U型槽口的五金導致鋁合金門窗腐蝕滲水：U型槽口五金的材質只要為鋼，當五金件通過鋼制自攻釘連接到鋁型材上當受到雨水和潮濕空氣的侵蝕時會發生較明顯的化學反應（俗話說的結堿現象）影響門窗的使用，破壞門窗的防水構造。 ??? 3、C型槽口五金設計原理先進：C型槽口五金安裝是依靠不銹鋼釘頂緊力和機螺釘不銹鋼襯片與五金槽口夾緊力來保障五金件的安裝牢固度，不銹鋼釘頂緊會在型材表面產生約0.5～1.0毫米的局部變形使不銹鋼釘與鋁型材緊密的結合在一起保障五金件在受力時不發生位移。 ??? 4、C型槽口五金安裝方便：不用打安裝孔，不采用自攻釘連接，安裝簡便，對設備等（電、氣）輔助條件的依賴低，可以實現現場安裝。 ??? 5、材質對比：C型槽口五金是專用的鋁合金（金屬）門窗五金，而U型槽口五金源于塑料門窗，從材質的要求到五金桿件的硬度要求都要低于C型槽口五金。例如：C型槽口五金的五金材質主要為擠出鋁、鋅基壓鑄合金、炭氮共滲鋼、不銹鋼、二硫化鉬尼龍，表面處理為達克羅表面處理、RAL表面彩色噴涂（與法拉利底盤防腐處理相同），經過嚴格的耐腐蝕試驗，不會發生結堿現象。 ??? 6、C型槽口五金的連接構造安全性：C型槽口鉸鏈采用高硬度的不銹鋼襯片（該襯片采用特殊的構造），在緊固螺釘擰緊時襯片上的特殊構造將像牙齒一樣咬入鋁合金型材的表面，形成若干0.2～0.5mm的局部變形（小坑），從而保證了窗扇的安全性能，杜絕由連接螺釘與鋁型材硬度不等產生脫扣而出現平開窗（門）的窗（門）扇脫落現象。

　　眾所周知，鋁合金模具鋼型壓鑄模具在生產一段時間后會產生龜裂，華夏模具網分析認為，產生此現象的原因主要有以下幾點: (1)模具溫度偏高應力過大 (2)模具模仁material使用8407,skd61 (3)模具熱處理硬度過高 (4)定期保養，5k times1 回火，15k times1 回火30k times........ 二、預防壓鑄模龜裂問題﹐提高進口模具鋼使用壽命﹐要做好以下幾點﹕ 1.壓鑄模成型部位(動﹑定模仁﹑型芯)熱處理要求﹕硬度要保證在HRC43~48 (材料可選用SKD61或8407) 2.模具在壓鑄生產前應進行充分預熱作業,其作用如下﹕ 2.1使模具達到較好的熱平衡﹐使鑄件凝固速度均勻并有利于壓力傳遞. 2.2保持壓鑄合金填充時的流動性﹐具有良好的成型性和提高鑄件表面質量. 2.3減少前期生產不良﹐提高壓鑄生產率. 2.4降低模具熱交變應力﹐提高模具使用壽命.具體規范如下﹕ 合金種類 鋁合金 鋅合金 模具預熱溫度(℃) 180~300 150~200 3.新模具在生產一段時間后﹐熱應力的積累是直接導致模仁產生龜裂的原因﹐為減少熱應力﹐投產一定時間后的模仁及滑塊應進行消除熱應力的回火處理.具體 需要消除熱應力的生產模次如下﹕ 模具類型 靠前次回火 第二次回火 第三次回火 鋁合金 鋅合金 三、使模具能達長壽命的22點要訣： 1、高品質模材 2、合理設計模壁厚及其它模具尺寸 3、盡量采用鑲件

　　電解槽槽底平衡鋁母線日因槽殼熔穿漏鋁構成鋁水沖斷一根槽底平衡鋁母線，如選用焊接修正方法則需進行系列停電，一切電解槽都有必要停。

　　316六角頭螺栓

　　 槽形銅母線是用作傳輸電流的銅排，銅母線具有良好的導電性、導熱性、耐腐蝕性，有較高的機械強度，無低溫脆性，便于焊接，易于壓力加工，目前廣泛用于開關柜匯流排和發電機、變壓器的引接線mm。母線導體的允許電流與共交流電阻和散熱表面積有關，圓形雖有較小的集膚效應，但其散熱表面積較小，一般不予采用高強度雙頭螺栓的使用尺寸，矩形導體具有較大的散熱表面積，由于單條導體常用的截面積不超過1200mm2，當用于輸送大電流時，需采用多條矩形母線并列的母線組，但由于并列矩形母線的散熱情況變壞，一般不宜采用大于2～3條的母線。對于輸送較大電流的母線，一般采用槽形母線，與多條矩形母線相比，其集膚效應可大大減少，電流分布較均勻，散熱條件也好。在選擇時應根據具體負荷的大小來確定母線《電工用銅、鋁及其合金母線、銅母線》 電工銅排是一種大電流導電產品，適用于高低壓電器、開關觸頭、配電設備、母線槽等電器工程，也廣泛用于 金屬 冶煉、電化電鍍、化工燒堿等超大電流電解冶煉工程。本廠生產的TMY銅排嚴格按照GB5585-85要求，并且根據 市場 需求，在尺寸規格上作了進一步延伸國標石化不銹鋼雙頭螺柱。目前已成功開發出3X25--40X400上千個規格品種。本廠生產的電工銅排具有電阻率低、可折彎度大等優點，并且有專門的設備，可以代為客戶提供銑孔、折彎、鍍錫等深加工服務。廣泛應用于化工、燒堿、 金屬 電解企業及重點技改. 更多有關槽形母線請詳見于上海 有色 網

　　熱鍍鋅線槽，是采用熱浸鍍鋅工藝鍍鋅的鍍鋅線槽。鍍鋅線槽，一種電工用具，在線槽產品成型之后，用熱鍍鋅或電鍍鋅工藝在表面鍍上一層鋅，起到防護和裝飾作用。線槽又名走線槽、配線槽、行線槽（因地方而異），用來將電源線、數據線等線材規范的整理，固定在墻上或者天花板上的電工用具。 一般有塑料材質和 金屬 材質兩種，可以起到不同的作用。 塑料材質的有：南亞PVC線 絕緣性好，不自燃，耐高溫至85℃。網絡布線之用。 常見線槽種類：絕緣配線槽、撥開式配線槽、迷你型配線槽、分隔型配線槽、室內裝潢配線槽、一體式絕緣配線槽、電話配線槽、日式電話配線槽、明線配線槽、圓形配線管、展覽會用隔板配線槽、圓形地板配線槽、軟式圓形地板配線槽、蓋式配線槽。因為熱鍍鋅的成本高，工藝過程繁復，所以熱鍍鋅線槽的 市場 效果不是很好，現在市面上使用較多的是PVC線槽，成本低，質輕且美觀。

　　熱鍍鋅槽鋼，是采用熱浸鍍鋅工藝，表面鍍有一層鋅的槽鋼材料。槽鋼是截面為凹槽形的長條鋼材。其規格以腰高(h)*腿寬(b)*腰厚(d)的毫米數表示，如120*53*5，表示腰高為120毫米，腿寬為53毫米的槽鋼，腰厚為5毫米的槽鋼，或稱12#槽鋼。槽鋼分普通槽鋼和輕型槽鋼。熱軋普通槽鋼的規格為5-40#。槽鋼主要用于建筑結構、車輛制造和其它工業結構，槽鋼還常常和工字